●模型的建立
由于高温高压反应釜搅拌器组件由多点支撑，而且在常规设计时考虑了机架、减速机和电机共同作用在顶盖上压力的影响和局部开孔的影响，对封头进行了整体补强设计，所以有限元建模时，为了简化分析，不考虑它们的影响，只考虑跨顶盖和筒体开人孔的复杂结构。由于结构具有对称性，所以取其1/2作为研究对象。筒体与接管长度的取值都大于2.5丫RT(R为接管与筒体半径，T为接管与筒体的厚度)，简体和封头的厚度取值为13.4mm(封头成型后的实际厚度减去腐蚀裕量)，接管厚度为9mm,
●材料特性
高温高压反应釜人孔接管、筒体和封头的材质均为OCr18Ni9,设计压力为0.8MPa，工作压力为0.7MPa，设计温度为200℃，工作温度为180℃，腐蚀余量为1mm，其中设计温度下材料的弹性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，许用应力[。]‘=130MPa}')。
●网格的划分
高温高压反应釜网格划分选取了20个节点Solid95等参单元，该单元在保持高精度的前提下可以对不规则形状的物体进行单元划分，适合于带有弯曲边界模型的网格划分，单元划分如图3所示。且在接管与顶盖、筒体(包括补强圈)相贯的高应力区对单元进行了细化，共有28808个单元，58418个节点。
由于高温高压反应釜搅拌器组件由多点支撑，而且在常规设计时考虑了机架、减速机和电机共同作用在顶盖上压力的影响和局部开孔的影响，对封头进行了整体补强设计，所以有限元建模时，为了简化分析，不考虑它们的影响，只考虑跨顶盖和筒体开人孔的复杂结构。由于结构具有对称性，所以取其1/2作为研究对象。筒体与接管长度的取值都大于2.5丫RT(R为接管与筒体半径，T为接管与筒体的厚度)，简体和封头的厚度取值为13.4mm(封头成型后的实际厚度减去腐蚀裕量)，接管厚度为9mm,
●材料特性
高温高压反应釜人孔接管、筒体和封头的材质均为OCr18Ni9,设计压力为0.8MPa，工作压力为0.7MPa，设计温度为200℃，工作温度为180℃，腐蚀余量为1mm，其中设计温度下材料的弹性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，许用应力[。]‘=130MPa}')。
●网格的划分
高温高压反应釜网格划分选取了20个节点Solid95等参单元，该单元在保持高精度的前提下可以对不规则形状的物体进行单元划分，适合于带有弯曲边界模型的网格划分，单元划分如图3所示。且在接管与顶盖、筒体(包括补强圈)相贯的高应力区对单元进行了细化，共有28808个单元，58418个节点。
